絮凝工藝表現(xiàn)不佳，將直接影響渾濁度的去除，并影響后續(xù)工藝的運行效果，從而對出水的水質情況產生負面影響。而部分工藝上運行狀況的不佳和構筑物的設計存在一定關聯(lián)。針對構筑物設計的缺陷和相應的改建優(yōu)化問題，文章以水廠運行過程中的一個小改造為切入點，對比了改造前后的效果，在水力旋流型網格絮凝池流道設計和絮凝裝置方面有創(chuàng)新點。該改造實例可為水司提供借鑒和參考。

某水廠網格絮凝工藝落后、運行年限長，在進水負荷較高的工況下處理能力和出水水質不能滿足用水需求，隨著更高水質標準的實施以及遠期深度處理工藝對預處理要求提高，需強化常規(guī)處理工藝處理效果，對絮凝池進行全面的技術改造。

絮凝反應是給水處理中重要的工藝環(huán)節(jié)，也是保障出水水質的第一步工藝流程。絮凝反應的效果不僅取決于絮凝劑的特性，還取決于絮凝裝置所提供的動力學條件。改造前該水廠采用柵條網格絮凝池，當水流通過柵條絮凝池時水流收縮，通過孔洞后水流擴大，在這一過程中水中顆粒與水流形成相對運動，促進顆粒碰撞形成絮體。但是當進水負荷升高時，柵條絮凝裝置提供的水力條件難以達到理想的絮凝效果，更換新型網格絮凝裝置是提高絮凝反應效果的有效途徑。張先斌等將個舊市松礦水廠原穿孔旋流絮凝池改造為微渦流絮凝池，水流經反應器時產生了微渦流動，增加了顆粒碰撞幾率，提高絮凝反應效果，濾前水渾濁度由改造前3-4NTU降低至3NTU以下。何華良將南方某水廠回旋式絮凝反應池改建成網格絮凝池，在出廠水渾濁度及各項指標均能達標的情況下，實現(xiàn)供水量超出設計處理能力8%和半年月均投礬量減少21.13%。

水力旋流網格絮凝裝置是一種由三角組件、斜棱板兩部分拼裝而成的六邊形網格絮凝裝置（見文末的圖示）。當水流通過絮凝裝置時，斜楞板上的斜楞板對水流轉向擾動，打破水流跟從效應，形成流體折轉紊動，其特點是水流通過旋流網格過程中產生多層次微動力擾動，促進礬花的形成與結合，從而提升絮凝效果。此外，經水力旋流網格反應后的絮體沉降性能大幅度改善，有利于降低絮凝劑投加單耗。本次改造選用水力旋流型網格絮凝裝置，因目前國內對于水力旋流型網格在給水廠工藝改造的應用研究較少，本文將改造方案以及運行效能進行分析和探討，為存在相似問題的水廠提供改造借鑒。

該案例改造前的工藝概況

該水廠一期工藝于1994年投產，設計規(guī)模3萬m3/d，采用預氧化-柵條網格絮凝池-平流沉淀池-虹吸濾池-消毒的強化常規(guī)處理工藝。在進水渾濁度較低時，沉淀池出水和濾池出水渾濁度可分別滿足2.0NTU和0.15NTU的公司過程水水質管控要求，當進水渾濁度升高超過200NTU時，沉淀池和濾池出水水質惡化，為保障出水質，工藝需按設計負荷的50%-90%減產運行。

該水廠原水取自東深引水工程北線二期管道，因原水未經過水庫調蓄，進水水質波動較大。2019年-2020年進水水質情況見下表。

該水廠絮凝工藝采用柵條網格絮凝池，按1座2組配置，每組設置20格豎井，共分為三級。在第一級設置開孔比38%的絮凝網格，二、三級豎井內設置開孔比50%的網格柵條絮凝裝置，總絮凝時間為14.2 min。經過現(xiàn)場測算和絮凝條件分析，該絮凝池存在以下問題：

（1）構筑物池容利用不充分前端豎井流速偏小，且由于后端為經中間豎井向兩側分流再進入配水區(qū)，使后端豎井流速更小，僅為0.032mm/s。由中間向兩側分流的配水形式，雖然滿足了均勻布水的要求，但因為豎井流速過低，沒有使末端絮凝池容積得以充分利用，造成礬花生長過程中結合混合力度不夠，終端形成的顆粒不夠密實，沉淀性能不佳。

（2）絮凝裝置布置不合理改造前該水廠絮凝裝置采用柵條網格，柵條分三級布置，在第一級安裝3層開孔比為50%的柵條裝置，在2級和3級分別安裝2層和1層開孔比為38%的柵條裝置。根據(jù)該絮凝工藝長期運行效果的分析以及現(xiàn)場測量水力學參數(shù)結果，該絮凝裝置在較短的絮凝時間內提供的局部紊動不足，絮體形成效果不佳，且不夠密實，致使礬花進入沉淀區(qū)后沉降性能較差。

水廠“手工耿”設計了哪些技改方案？

（1）更換絮凝裝置將原有絮凝裝置拆除，重新在絮凝池內安裝水力旋流網格絮凝裝置，在柵條網格提供的收放擾動效應的基礎上增加旋流擾動的作用，使水流在流道中發(fā)生產生高頻譜渦旋，增加懸浮物互相碰撞吸附的機會，為絮凝劑與水中的顆粒充分接觸提供動力學條件。

（2）合理配置絮凝裝置放置密度依據(jù)水力旋流網格絮凝裝置的設備參數(shù)，合理分配絮凝裝置布置方式，控制絮凝過程中速度梯度均勻遞減，提供礬花生長環(huán)境，使懸浮物借助藥劑輔助作用互相碰撞吸附、絮凝長，且絮體具備良好的沉降性能。

本次改造將絮凝池分為四級，其中1-6#豎井為第一級，7-10#豎井為第二級，11-14#豎井為第三級，15-20#豎井為第四級，總絮凝時間為14.93 min。在第一、二、三級豎井內分別設置12套、9套、5套開孔比為55.18%的水力旋流型網格絮凝裝置，第四級放置2套開孔比為78.28%的水力旋流型網格絮凝裝置。通過對絮凝裝置密度的合理分配，調節(jié)各段絮凝速度梯度由大到小均勻遞減。

（3）合理改善原有構筑物流道條件改造前絮凝池尾端16#-20#豎井采用由中間向兩側分流的布水形式，其主要起均勻配水的作用，但是也造成了絮凝工藝有效反應時間減少。本次改造通過優(yōu)化水流流道，使有效反應時間增加2.84min，在有限的絮凝時間內使構筑物容積得以有效利用，更好的實現(xiàn)絮凝段工藝功能。此外，在絮凝池出水端采用導流板對后端沉淀區(qū)進水進行均布，導流板布置在絮凝池出水端外側斜向安裝，降低水流由絮凝池進入沉淀池時產生的局部擾動，有利于絮體在沉淀池的快速沉淀。改造前后水流方向見下圖：

改造后運行效果見奇效

（1）水力條件改造后絮凝池平均G值由40.246s-1提升至52.346s-1，反應速度梯度的提高有利于絮凝劑的快速擴散和礬花絮體的生成。此外，速度梯度隨著反應的進行而逐漸減小，第一級至第四級的速度梯度依次為71s-1、55s-1、35s-1和18s-1。絮凝池尾端過網流速由改造前0.1371m/s降低為0.0832m/s，可有效防止絮凝反應末期礬花因混合強度過大而破碎。

（2）水質指標在滿負荷運行工況下，對比改造前后沉后水水質情況，結果如下圖所示。在進水渾濁度最高值28.02NTU，最低值3.02NTU，平均13.03NTU的條件下，改造后沉后水渾濁度平均值為0.71NTU，優(yōu)于改造前0.88NTU，改造前后沉后水的渾濁度去除率分別是93.03%和92.69%。以上結果說明，更換水力旋流型網格絮凝裝置以及改變進水流道等措施可以優(yōu)化顆粒脫穩(wěn)和凝聚過程，使形成的礬花密實，具有良好的沉降性能，從而有效提高絮凝效果。

（3）絮凝劑藥耗對比改造前后該水廠聚合氯化鋁藥耗（以Al₂O₃計）變化情況，結果如下圖所示。改造后聚合氯化鋁藥劑投加量下降，藥劑投加量由改造前2.3mg/L降低至2.16mg/L，平均藥劑單耗下降6.09%。按照理論處理水量估算，全年聚合氯化鋁藥劑費用由228176.1元/年降至214287.1元/年。本次改造同時實現(xiàn)了沉淀池出水水質提升和混凝劑藥劑單耗降低，主要原因一是通過絮凝條件的改善，反應初期混合強度加強，有利于實現(xiàn)絮凝劑與水中顆粒充分反應。二是由于進水流道的改變使有效反應時間延長，進一步促進絮體密實生長，提高絮體沉降性能。

（4）改造費用本次改造總投資約103萬元，其中水力旋流型絮凝裝置采購費用約74萬元。水力旋流網格絮凝器的多邊形網格固定組件采用ABS材質，該材質具有質量輕、耐腐蝕的特點。絮凝器由三角組件、斜棱板兩部分拼裝后模塊化組裝，不需要焊接或粘結，結構本身可有效消除應力，不易損壞，拆裝和維護方便，絮凝裝置使用壽命約10年。

“手工耿”的小結論

該水廠采用水力旋流型網格對絮凝池進行改造，通過合理布置絮凝裝置和改變進水流道等方式，提高絮凝池反應效果，實現(xiàn)沉淀池出水水質的提升和混凝劑藥劑單耗降低，并得出以下結論：

（1）水力旋流型網格絮凝裝置可以提供高頻譜渦旋的水力條件，增加懸浮物互相碰撞吸附的機會，使絮凝劑與水中的顆粒充分接觸，礬花沉降性能提高。（2）改造后絮凝池G值顯著提高，并且G值隨著反應進行而逐漸降低，有利于生成密實絮體。（3）改造后沉淀池出水渾濁度平均0.71NTU，較改造前沉淀池出水渾濁度0.88NTU相比降低19.32%，沉淀池出水水質提升。（4）改造后絮凝劑藥劑單耗由2.3mg/L降低至2.16mg/L，可節(jié)約聚合氯化鋁藥劑費用13889元/年。

水力旋流型絮凝裝置

水力旋流網格絮凝裝置的特征在于整個裝置由三角組件、斜棱板兩部分拼裝而成，斜棱板通過三角組件拼接成多組六邊型，水流通過六邊形時，斜楞板上的斜楞板對水流轉向擾動，打破水流跟從效應，形成流體折轉紊動，從而造成“宏觀水流碰撞減弱，微觀水流碰撞加劇”的顆粒碰撞水力學環(huán)境，其特點是裝置結構本身根據(jù)斜楞板寬度分級，各級絮凝裝置形成不同的水流紊動速度，從而可以根據(jù)需要調整所需的速度梯度，提供工藝需要的水力學絮凝條件。水通過渦流網格，促使水流的折轉，增加水中懸浮顆粒碰撞機會，從而使絮體更快形成。